Герман Иванович Ефремов
Макрокинетика сушки

Полная версия

1.12 Внешняя и внутренняя задачи

Все процессы переноса количества движения, массы и тепла можно рассматривать в условиях внешней и внутренней задач.

Внешней задачей рассматриваются процессы переноса при обтекании тела потоком, причем размеры потока можно считать бесконечно большими. Роль линейного размера l при этом будет играть размер обтекаемого тела.

Примером внешней задачи при переносе количества движения является движение тела в бесконечной среде. Примером внешней задачи при теплопереносе является внешний теплообмен при обтекании средой горячей трубы. Примером внешней задачи при массопереносе является растворение кристалла при обтекании его потоком жидкости.

Внутренней задачей рассматриваются процессы переноса внутри твердого тела или внутри трубы, аппарата, канала. Роль линейного размера l при этом будет играть внутренний размер тела, трубы, аппарата или канала.

Примером внутренней задачи при переносе количества движения является движение среды (газ, жидкость) в трубе. Примером внутренней задачи при теплопереносе является теплопроводность внутри пластины при ее нагревании или охлаждении. Примером внутренней задачи при массопереносе является изменение влажности пористого материала при обтекании его (сушке) потоком горячего воздуха.

Необходимо отметить, что поскольку условия переноса (граничные условия) во внешней и внутренней задачах различны, решения дифференциальных уравнений и значения критериев для этих задач также будут различными. Так, например, при движении шара в сплошной среде ламинарный режим сохраняется до значения критерия Рейнольдса равном 2, а при движении среды в трубах – до значения 2100 – 2300.

Следует отметить, что явления переноса часто протекают одновременно во внешней и внутренней задаче и очень важно определить, какая из них в наибольшей степени определяет перенос (лимитирует). Примером совместной внешней и внутренней задач при переносе количества движения является движение капли, пузырька в сплошной среде. Внешняя задача – обтекание объекта потоком, а внутренняя задача – циркуляция жидкости (газа) внутри капли (пузырька). Следует отметить, что внутренняя циркуляция может значительно снизить скорость движения тела. Если влияние внешней и внутренней задач при переносе количества движения одного порядка, то говорят о смешанной задаче.

Примером совместной внешней и внутренней задач при теплопереносе является теплопередача через стенку (Рис. 1.5). Здесь внешняя задача – конвективный теплоперенос от среды к стенке, а внутренняя – теплопроводность внутри стенки. Если лимитирует теплопроводность (материал стенки теплоизолирующий), то коэффициент теплопередачи по уравнению (1.31). К , т. е. конвективными сопротивлениями можно пренебречь. Теплопередачу в условиях совместной внешней и внутренней задач характеризует тепловой критерий Био (аналог критерия Нуссельта)

Если в критерии Нуссельта оба параметра α и относятся к одной среде, то в критерии Био α – определяет конвективный теплообмен от среды к стенке (или наоборот) – внешняя задача, а параметр / l – определяет теплопроводность стенки – внутренняя задача. Если Bi_т 0, то лимитирует внешняя задача, если Bi_т → ∞, то лимитирует внутренняя задача. Если влияние внешней и внутренней задач при теплопередаче одного порядка, то говорят о смешанной задаче передачи тепла.

Примером совместной внешней и внутренней задач при массопереносе является процесс конвективной сушки пористого материала. Изменение влажности пористого материала происходит при его сушке потоком горячего воздуха. Здесь внешняя задача – конвективный массоперенос от среды к материалу, а внутренняя – перенос влаги (массопроводность) внутри материала. Перенос влаги внутри материала может быть учтен коэффициентом диффузии D внутри материала. Если лимитирует массоопроводность, то процесс массопередачи определяет диффузия внутри материала, т. е. конвективным массопереносом можно пренебречь. Массопередачу в условиях совместной внешней и внутренней задач характеризует диффузионный критерий Био (аналог критерия Шервуда)

Однако, если в критерии Шервуда оба параметра и D относятся к одной среде, то в критерии Био – определяет конвективный массооперенос от материала к среде (или наоборот при сорбции) – внешняя задача, а параметр D / l – определяет массопроводность материала – внутренняя задача. Если Bi → 0 (практически при Bi 0,2), то лимитирует внешняя задача, если Bi → ∞ (практически при Bi 50), то лимитирует внутренняя задача. Если значения критерия Био лежат в интервале от 0,2 до 50, то имеет место смешанная задача и влияние обеих внешней и внутренней задач существенно, одного порядка [10].

1.13 Критериальные зависимости стационарного переноса

Перенос количества движения. Рассмотрим примеры стационарного переноса количества движения. Внутренней задачей гидродинамики является описание движения жидкостей и газов в трубах. Для стационарного горизонтального движения в трубах (отсутствуют критерии Фруда и гомохронности) критериальную зависимость (1.46) записывают в виде

где геометрический критерий представляет собой отношение длины L к диаметру d трубы. Функциональную зависимость критерия Рейнольдса называют коэффициентом гидравлического сопротивления в трубах и обозначают

Подставив выражение критерия Эйлера в (1.74), получим уравнение Дарси:

Можно показать [6], что в ламинарном режиме (Re 2100):

а в развитом турбулентном режиме для гладких труб (Re 10000) применяется зависимость Блазиуса:

Для шероховатых труб (Δ – высота выступов шероховатости) и переходного режима [6] используют зависимости общего вида:

Примером внешней задачи переноса количества движения является стационарное движение сферических частиц в сплошной среде. В критериальной зависимости (1.46) в этом случае отсутствуют критерии Фруда, гомохронности и геометрический, т. к. сферическая частица имеет только один линейный размер – диаметр. Эта зависимость примет вид:

Равномерное движение частиц обусловлено равновесием сил, действующих на частицу – тяжести, архимедовой и сопротивления среды [6]:

где С_х – коэффициент лобового сопротивления частицы.

С учетом, что потери давления при обтекании частицы равны отношению силы сопротивления к сечению частицы

получим из (1.79):

Таким образом, движение частицы сводится к зависимости коэффициента лобового сопротивления С_х от числа Рейнольдса. В ламинарном режиме (Re 2) движение частицы описывается законом Стокса,

в переходном (2 Re 500), –

а в турбулентном (500 Re 210⁵) С_х практически не зависит от Re и составляет С_х = 0,44.

Теплоперенос. Рассмотрим примеры описания стационарного теплопереноса в трубах и каналах (внутренняя задача) критериальными уравнениями. В этом случае общая критериальная зависимость (1.60), в пренебрежении влиянием силы тяжести, записывают в следующем виде (отсутствуют критерии Грасгофа, Фурье и гомохронности):

Конкретный вид зависимости (1.81) для ламинарного режима найден Левеком [10]:

Для труб большой длины в установившемся ламинарном режиме, при (Реd/L) 20 величина Nu стремится к постоянному значению 3,695 теоретически полученному Нуссельтом.

Для турбулентного течения в трубах (Re 10000) при отношении L/d 50 в литературе используется уравнение:

Для газов последний множитель в уравнении (1.83) равен единице и Pr зависит только от атомности газа. Так для воздуха в этом случае получим:

Для стационарного теплопереноса при обтекании тел (внешняя задача) вид зависимости (1.83) сохраняется. Так при перпендикулярном обтекании коридорных и шахматных пучков труб при Re 1000 используется уравнение:

а для обтекания шахматных пучков труб при Re 1000 применяется уравнение:

Для газов последний множитель в уравнении (1.86) равен единице и Pr зависит только от атомности газа. Для воздуха в этом случае получим:

Массоперенос. Рассмотрим примеры описания стационарного массопереноса критериальными уравнениями. В этом случае, в пренебрежении влиянием силы тяжести, общая критериальная зависимость (1.70) записывается в следующем виде (отсутствуют критерии Архимеда, Фурье и гомохронности)

Конкретный вид зависимости (1.88), например, для адсорбции на насыпном активированном угле с размером частиц 1,7-2,2 мм при средней скорости потока 0,3-2 м/с имеет вид

Аналогичный вид зависимости с близкими численными значениями коэффициентов приведен [6] для адсорбции в кипящем слое активированным углем паров четыреххлористого углерода.

Если одновременно имеет место тепло- и массоперенос (например, при сушке твердых материалов), то для расчета процесса необходимо использовать критериальные уравнения для тепло- и массопереноса.

1.14 Сушка как процесс тепломассопереноса

Сушка (обезвоживание) – это процесс удаления путем испарения влаги при нагревании высушиваемого материала и отвод образующихся паров. Таким образом, при сушке происходит тепло- и массоперенос. Сушка является в значительной степени более энергоемким процессом, по сравнению с другими видами обработки материалов. Применение неправильно выбранных режимов или конструкций аппаратов при сушке того или иного материала приводит к удорожанию и выпуску конечного продукта неудовлетворительного качества. Поэтому важно математическое описание этого процесса и выбор наиболее рациональной конструкции сушилки, а также выполнение точного расчета всех параметров сушки и последующее строгое соблюдение режима сушки на действующем сушильном оборудовании.

Рис. 1.7 Виды сушки материалов различного агрегатного состояния.

Процессу сушки могут быть подвергнуты твердые материалы, растворы (путем выпаривания) и газы (осушка газов). Схематично классификация видов сушки представлена на Рис. 1.7. Наиболее часто используется и поэтому более подробно рассматривается в данной монографии сушка твердых материалов.

Подвергаемые сушке материалы поступают в сушильные установки часто после предварительного удаления влаги, а иногда и минуя эту стадию. Начальная влажность материала, в целях экономии энергозатрат на сушку, должна быть возможно более низкой. Чем она ниже, тем меньшее количество воды потребуется удалить в процессе сушки. Поэтому перед сушкой избыточную воду из материала по возможности удаляют.

Влага из материалов может быть удалена различными способами: 1) механическим: 2) физико-химическим; 3) собственно сушкой.

При механическом удалении влага отжимается механически: путем отжима, прессования, фильтрования или центрифугирования (под действием центробежной силы в центрифугах). Механическое обезвоживание применяется для материалов, допускающих деформацию (ткани, войлок, волокнистые материалы, торф и т. п.). В текстильной, пищевой промышленности и производствах химических волокон, например, для этой цели используются фильтр-прессы, вакуум-фильтры и центрифуги. Механически удаляется только часть влаги, содержащейся в материале. После механического удаления обычно применяется дополнительная обработка влагоудаления из материала (тепловая и др. виды сушки).

Физико-химические способы сушки основаны на применении водоотнимающих средств. Эти способы не получили применения в производстве, но применяются в лабораторной технике (обезвоживание над серной кислотой, над хлористым кальцием в эксикаторах, силикагелем).

На Рис. 1.8 показаны разные способы удаления влаги из материалов с их детализацией: механический способ удаления влаги, физико-химический и удаление влаги способом сушки. Обычно при сушке из материала удаляется поверхностная влага в начале процесса, а затем и внутренняя. В ряде производственных процессов из материала могут удаляться и органические растворители (ацетон, бензин и др.), например, в производствах химических волокон при сухом и мокром формовании, в производстве искусственной кожи, нефтепереработке. Многие виды сушилок и методы их расчета могут быть использованы как для удаления влаги, так и для процессов удаления органических растворителей.

Рис. 1.8 Способы удаления влаги из материалов.

Коэффициент массоотдачи при сушке плоских материалов для периода с постоянной скоростью процесса может быть определен из следующего критериального уравнения:

где определяющим размером при вычислении критериев Sh и Re является длина поверхности испарения в направлении движения сушильного агента. В уравнение (1.90) входит параметрический критерий Гухмана:

где t_c и t_м – температуры сухого и мокрого термометров.

Величины коэффициентов А и n в уравнении (1.90) зависят от режима движения сушильного агента, определяемого критерием Рейнольдса. Эта зависимость в форме таблицы представлена ниже.

Таблица 1.1 Коэффициенты критериального уравнения сушки

При тепломассопереносе в процессе сушки уравнения тепло- и массопереноса взаимосвязаны. Поток тепла q, подводимый для удаления влаги из материала, может быть найден как произведение потока массы удаляемой влаги J на теплоту парообразования r:

или с учетом уравнений (1.29) и (1.32):

В периоде постоянной скорости сушки скорость сушки с поверхности материала F, с учетом соотношения (1.93) может быть найдена как:

где Δt – разность температуры греющего агента и температуры поверхности материала, ΔС – разность концентраций влаги у поверхности материала и в потоке сушильного агента (вместо разности концентраций часто берут разность давлений водяного пара у поверхности материала и парциального давления водяного пара сушильного агента).

При конвективной сушке температура поверхности материала близка к температуре мокрого термометра. При кондуктивной сушке температура поверхности материала близка к температуре кипения жидкости. При других способах сушки и при комбинированной сушке температура поверхности материала находится между этими значениями температур.

Как следует из уравнения (1.94), скорость сушки в первом периоде можно определить как из уравнения тепло-, так и из уравнения массопереноса. Коэффициенты α и находят из соответствующих критериальных уравнений.

Предваряя рассмотрение макрокинетики конкретных процессов сушки, рассмотрим сначала свойства применяемых теплоносителей (сушильных агентов) и свойства высушиваемых материалов, как объектов участвующих при обработке материалов в процессе сушки.

Глава II

Типы и свойства тепло- и влагоносителей

Теплоносителем является агент, подводящий тепло необходимое для сушки. Теплоносителями в промышленных сушильных установках служат, как правило, воздух, водяной пар или топочные газы. В лабораторных и сушильных установках малой производительности иногда используют электрический обогрев с использованием тока как промышленной, так и высокой частоты (микроволновая сушка), а также радиационный нагрев высушиваемого материала с применением излучателей разного типа. На Рис. 2.1 приведена классификация сушилок по типу используемого теплоносителя (способу подвода тепла).

Рис. 2.1 Типы сушилок по виду теплоносителя (способу подвода тепла).

Представленные на Рис. 2.1 типы сушилок используют, как правило, конвективный отвод образующихся при сушке паров. Влагоносителем здесь является воздух. Влагоноситель – это агент, насыщающийся влагой, диффундирующей с поверхности высушиваемого материала. При сушке горячим воздухом он является тепло- и влагоносителем. В ряде методов сушки воздух является только влагоносителем.

Для интенсификации процесса сушки применяют и комбинированные сушилки, например, сушка горячим воздухом и радиационная, сушка горячим воздухом и микроволновая. Рассмотрим подробнее характеристики наиболее часто используемых тепло- и влагоносителей.

2.1 Водяной пар

Водяной пар предназначается для сушки различных, в том числе и термочувствительных материалов. Его используют как для нагрева высушиваемых материалов через проводящую тепло стенку в контактных сушилках, так и для подогрева в теплообменниках (калориферах) воздуха, который затем направляется в качестве теплоносителя в конвективные или другого типа сушилки. Иногда осуществляют сушку перегретым паром.

Пар – чистый теплоноситель, конденсат которого представляет собой дистиллированную воду. Температуру водяного пара легко регулировать путем его дросселирования. Он обладает высокой теплотой конденсации и высоким коэффициентом теплоотдачи; следовательно, расход его и требуемая поверхность теплообмена в теплообменнике при его применении невелики, в сравнении с другими теплоносителями. Кроме того, пар безопасен и в пожарном отношении.

Пар, температура которого равна температуре кипения воды tк при данном давлении, называется насыщенным. При отводе от него теплоты он превращается в воду – конденсируется, однако температура его tк при этом не изменяется. Поступающий из котельной пар всегда содержит некоторое количество воды в результате конденсации в паропроводе, и перед подачей на установку его обычно обезвоживают, используя конденсатоотводчик (конденсационный горшок).

Перегретым называется пар, температура которого tп.п выше температуры кипения воды tк при данном давлении. Получают его при перегреве насыщенного водяного пара в пароперегревателе. При охлаждении перегретый пар будет конденсироваться только тогда, когда его температура станет равной температуре кипения воды tк при данном давлении. Обычно пар перегревают настолько, чтобы он не конденсировался в паропроводе или чтобы он удалил всю влагу из материала при прямой сушке перегретым паром. При сушке перегретым паром он является также и влагоносителем.

В таблице 2.1 приведены для ряда значений абсолютного давления параметры насыщенного водяного пара: температура конденсации, плотность, теплота парообразования, его энтальпия и энтропия. Более подробная таблица приведена в Приложении. Аналогичные таблицы приведены также в литературе по тепломассообменным процессам [1, 4, 9].

Таблица 2.1 Параметры сухого насыщенного пара

Р – давление; t к —температура; ρ – плотность; r —теплота парообразования; h —энтальпия; S – энтропия.

Теплота парообразования r – это количество тепла, необходимое для превращения 1 кг кипящей воды (при данном давлении) в сухой насыщенный пар. Энтальпия (теплосодержание) сухого насыщенного пара h равна энтальпии жидкости при температуре кипения tк плюс теплота парообразования r.

Аналогично энтропия сухого насыщенного пара S равна энтропии жидкости при температуре кипения tк плюс теплота парообразования r деленная на температуру кипения в градусах Кельвина.

Значение коэффициента теплоотдачи α, характеризующего теплоперенос от насыщенного пара к нагреваемому им материалу, в среднем составляет 1500 Вт/(м²·К). Коэффициент теплоотдачи значительно уменьшается в случае присутствия в нем инертных примесей, обычно воздуха и воды, поэтому их количество должно быть минимальным.

Расход греющего пара в процессе сушки Gг определяют по уравнению:

где Q – количество теплоты, отдаваемое паром (рассчитывается по уравнению теплового баланса – см. ниже); r – теплота парообразования (табл. 1.1); х – степень сухости пара.

Степень сухости пара х – это массовая доля сухого насыщенного пара во влажном паре. Степень сухости насыщенного пара, часто в среднем принимают равной 0,95, это означает, что на 100 кг влажного пара приходится 95 кг сухого насыщенного пара и 5 кг воды.

Пример 1. Определить температуру и расход насыщенного водяного пара, поступающего в калорифер при избыточном (манометрическом) давлении 0,5 МПа, если его степень сухости 95%, а количество передаваемого паром в калорифере тепла 10000 Вт.

Решение: По табл. 2.1 для абсолютного давления 0,1+ 0,5= 0,6 (МПа) находим температуру пара 158,1 ^oС.

Расход греющего пара определяем по уравнению (2.3):

Здесь r = 2095 кДж/кг, также находится по таблице 2.1.

2.2 Горячий воздух

Воздух, обычно нагреваемый в калорифере водяным паром, является теплоносителем (сушильным агентом) и одновременно переносчиком паров воды, испарившейся за счет подведенного тепла из влажного материала. Таким образом, воздух в конвективных сушильных установках всегда влажный. Атмосферный воздух также содержит водяной пар, количество которого зависит от температуры воздуха, времени года, погоды и других местных условий.

Отдача теплоты нагретым воздухом стенке теплообменника приблизительно в 500 раз ниже, чем насыщенным водяным паром, поэтому нагретый воздух для сушки обычно используют при непосредственном контакте с влажным материалом.

Влажный воздух характеризуется следующими параметрами: температурой t, точкой росы t_р, влагосодержанием d, абсолютной и относительной влажностью φ, энтальпией h и энтропией S.

Влагосодержание d – это количество содержащихся в воздухе водяных паров (в кг), отнесенное к 1 кг абсолютно сухого воздуха.

Абсолютная влажность – это масса водяного пара (кг), содержащаяся в 1 м³ влажного воздуха. Она равна плотности водяного пара ρп при температуре воздуха t и парциальном давлении пара р_п.

Относительной влажностью φ называется массовое количество содержащихся в воздухе паров, отнесенное к содержанию их в состоянии насыщения при той же температуре, т. е. отношение плотности водяного пара к плотности насыщенного пара:

Относительная влажность берется в долях или процентах. Принимая, что влажный воздух подчиняется законам идеального газа, отношение плотностей (2.4) можно заменить отношением соответствующих давлений:

Относительную влажность воздуха определяют специальным прибором-психрометром, либо по диаграмме Рамзина h-d для воздуха (см. ниже). Влагосодержание воздуха определяется отношением плотности пара к плотности абсолютно сухого воздуха при той же температуре:

Ряд значений d для температур от 0 до 100°С и относительной влажности φ от 5 до 100% приведены в табл. 2.2 (для среднегодового барометрического давления 99,3 кПа, т. е. 745 мм рт. ст. [1]).

Для установления аналитической связи между влагосодержанием и относительной влажностью φ запишем выражение (2.6) с учетом уравнения Менделеева-Клайперона:

Таблица 2.2 Влагосодержание воздуха d · 10³ кг/кг при различных φ и t для давления 745 мм рт. ст. (99,3 кПа)

Подставляя мольную массу воды М_п = 18 и мольную массу абсолютно сухого воздуха М_св = 29, с учетом (2.5) и закона Дальтона, согласно которому давление рсв равно разности общего давления влажного воздуха Р и парциального давления водяного пара в нем р_п получим выражение:

Точка росы достигается при температуре t_р, которую будет иметь воздух с влагосодержанием d в результате его охлаждения до состояния насыщения (φ = 1, в процентах – 100%, т. е. при температуре насыщения в данной точке t_н).

Энтальпия h влажного воздуха – это количество содержащейся в нем теплоты, отнесенное к 1 кг сухого воздуха при той же температуре. Отсчет ведут от 0°С. Величина h равна сумме энтальпий 1 кг сухого воздуха и энтальпии для d кг водяного пара:

где h_в = с_cвt – энтальпия сухого воздуха, t – его температура и с_cв – теплоемкость (обычно принимают среднюю, не зависящую от температуры 1,01 кДж/кг·К); hn —энтальпия водяного пара.

Энтальпия водяного пара определяется как сумма

где: h_н – энтальпия насыщенного водяного пара, с_п – теплоемкость перегретого водяного пара и t_н – температура насыщения. Применяя предложенную Рамзиным линейную зависимость от температуры, имеем [1].

Эта зависимость применима и для перегретого пара и равна сумме теплосодержаний при 0 ^оС (2493 кДж/кг) и тепла перегрева от 0 до t ^оС. Аналогично определяется энтропия влажного воздуха:

Величину энтропии воздуха удобнее определять по Т-S диаграмме для воздуха [1].

Для определения параметров воздуха удобно пользоваться также диаграммой Рамзина [1] в координатах энтальпия h – влагосодержание d. Угол между координатными осями на такой диаграмме равен 135°, но для расчета пользуются вспомогательной осью d, проведенной под углом 90° к ординате. Диаграмма h-d для воздуха представлена на Рис. 2.2. В более крупном масштабе в единицах системы СИ эта диаграмма дана также в приложении. На ней нанесены изотермы – линии постоянных температур (они идут с наклоном относительно горизонтали) и пучок расходящихся кривых, построенных по уравнению (2.8), выходящих из точки t = – 273 °С и d = 0, каждая из которых соответствует постоянному значению относительной влажности φ.

Рис. 2.2. Диаграмма h-d для воздуха.

При температуре 99,4 °С давление насыщенного пара становится равным среднему барометрическому, т. е. 745 мм рт. ст., для которого и составлена диаграмма. Если температура воздуха выше температуры насыщения, то максимальное давление водяного пара будет равно барометрическому В и относительная влажность воздуха, согласно (2.5) определится как:

Тогда с учетом отношения (2.13) уравнение (2.8) примет вид:

Из уравнения (2.14) следует, что при температурах выше 99,4 °С кривые для φ не зависят от температуры. Поэтому эти кривые на диаграмме при t = 99,4 °С (температура кипения воды) имеют перелом и далее идут почти вертикально. Отклонение их от вертикали связано с тем, что плотность перегретого пара в некоторой степени зависит от температуры.

Линия насыщенного пара φ = 100 % является граничной между областью влажного воздуха (выше неё) и двухфазной областью насыщенного пара с капельками воды (ниже неё), где использование полученных выше формул для смеси сухого воздуха и водяного пара неправомерно. Пересечение изотерм (линий постоянных температур) с линией насыщенного пара φ = 100 % дает точку конденсации (точка росы) t_р.

По уравнению парциального давления водяного пара [1]:

из центра координат на h-d диаграмме проведена наклонная прямая. Определяют парциальное давление пара по заданному его влагосодержанию d, проводя соответствующую вертикаль до пересечения с прямой линией, построенной по уравнению (2.15) и затем из точки пересечения проводят горизонталь вправо до шкалы р_п (1 мм рт.ст. = 133,3 Па).

Каждая точка диаграммы определяется двумя параметрами по пересечению 2-х линий. Остальные параметры точки находят по диаграмме. Рассмотрим примеры определения параметров влажного воздуха с помощью h-d диаграммы.

Пример 2. Определить энтальпию, влагосодержание, точку росы влажного воздуха и парциальное давление водяного пара при t = 60 °С и φ = 40%.

Решение. По диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим точку пересечения изотермы t = 60 °С с линией φ = 40%. Этой точке соответствуют: энтальпия h = 205 кДж/кг сухого воздуха, влагосодержание d = 0,055 кг/кг сухого воздуха, точка росы t_р= 43 °С. Схема решения примера дана на Рис. 2.3, а. Влагосодержание для заданных условий по Таблице 2.2 составит d = 0,05448 кг/кг, а расчет энтальпии по уравнению (2.9) дает (кДж/кг):

По диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим также точку пересечения влагосодержания d = 0,055 кг/кг с линией парциального давления водяного пара и по шкале справа находим парциальное давление пара р_п = 60 мм рт.ст. Расчет парциального давления водяного пара по уравнению (2.15) для общего давления Р = 745 мм рт. ст. дает близкое значение

Пример 3. Определить относительную влажность воздуха, точку росы и парциальное давление водяного пара при t = 90°С и влагосодержании d = 0,07 кг/кг сухого воздуха.

Рис. 2.3. Схема решений примеров по диаграмме h-d для воздуха: а—к примеру 2, б—к примеру 3.

Решение. По диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим точку пересечения изотермы t = 90 оС с линией постоянного влагосодержания d = 0,07 кг/кг сухого воздуха. Этой точке соответствует относительная влажность воздуха φ = 15% и точка росы t_р= 47 оС. Схема решения дана на Рис. 2.3, б. Затем по диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим точку пересечения влагосодержания d = 0,07 кг/кг с линией парциального давления водяного пара и по шкале справа находим парциальное давление пара р_п = 75 мм рт.ст. Расчет парциального давления водяного пара по уравнению (2.15) при общем давлении Р = 745 мм рт. ст. дает близкий результат: